LO2汽化器品牌，LN2汽化器品牌，LAr汽化器品牌，LCO2汽化器品牌屈曲系数 k 与加劲肋高厚比c/t的关系。由图可见，届曲系数与板件屈曲波长有关。当屈曲半波较长时，增大加劲肋的高厚比，LO2汽化器品牌，LN2汽化器品牌，LAr汽化器品牌，LCO2汽化器品牌不能显著地提高边缘加劲板件的屈曲系数，也即不能显著提高板件的临界屈曲应力。然而，考虑到实际构件中板件屈曲的相关性，其屈曲半波长度一般不超过7倍板宽，通常可以取屈曲半波长度与宽度的比值l/b＝7来确定边缘加劲板件的屈曲系数 k 。图5是板件屈曲半波长度等于7倍板宽时，板件宽厚比等于10、20、30、40四种情况下，LO2汽化器品牌，LN2汽化器品牌，LAr汽化器品牌，LCO2汽化器品牌边缘加劲板件的屈曲系数与加劲肋高厚比的关系。由图可见，式(5.2.6-2)给出了相对保守的计算结果。对于更复杂的加劲形式，一般很难通过弹性屈曲理论分析获得屈曲系数 k 和加劲肋修正系数 η 。
LO2汽化器品牌，LN2汽化器品牌，LAr汽化器品牌，LCO2汽化器品牌在此情况下， η 应按式(5.2.6-5)计算，其中σcr为假定加劲边简支的情况下，该复杂加劲板件的临界屈曲应力；可以按有限元法或有限条分法计算。σcr0为假定加劲边简支的情况下，不考虑加劲肋作用，LO2汽化器品牌，LN2汽化器品牌，LAr汽化器品牌，LCO2汽化器品牌同样尺寸的加劲板件的临界屈曲应力，可按公式(5.2.6-1)计算，并取 η ＝1.0。在公式(5.2.6-5)中取指数为0.8而非1.0，这样做是偏于保守的。在缺乏计算依据或不能按式(5.2.6-5)计算时，建议忽略加劲肋的加劲作用，即取 η ＝1.0。
5.2.8 当中间加劲板件或边缘加劲板件的加劲肋高厚比过大时，LO2汽化器品牌，LN2汽化器品牌，LAr汽化器品牌，LCO2汽化器品牌加劲肋本身可能先于板件局部屈曲，这时应将加劲肋视为非加劲板件，将子板件视为加劲板件分别计算其有效厚度te，加劲肋和子板件的有效厚度应取上述有效厚度和将其作为整体按第5.2.3 LO2汽化器品牌，LN2汽化器品牌，LAr汽化器品牌，LCO2汽化器品牌条计算的有效厚度这两者中的较小值。